摘要
研究骨质疏松性椎体压缩骨折椎体行椎体后凸成形术时分别应用低温骨水泥灌注技术与常规方法灌注骨水泥后手术椎体强度、刚度变化。 从同一牧场选取成年健康绵羊6只，均为20.4±1.6月龄，体重控制在40.7±2.6Kg，选取L1-5椎体，椎体总数30个，随机分为A、B、C3组，每组10个椎体。A组应用低温骨水泥灌注技术行椎体后凸成形术，B组常规行椎体后凸成形术，C组既不行球囊扩张也不灌注骨水泥。3组椎体通过双能X线骨密度测定仪测量骨密度，3组椎体组间骨密度差异无统计学意义（P＞0.05）。运用快速稀盐酸法制备骨质疏松模型，用直径3mm的丝锥沿椎体双侧椎弓根钻入直至椎体前壁1/3处，后将椎体浸泡至3%的稀盐酸中，同时将输液导管置入双侧椎弓根通道中并借助微泵以60ml/h的速度均匀泵入稀盐酸从而实现椎体内外部均匀脱钙。脱钙处理4小时后将椎体从稀盐酸中取出并用0.9%生理盐水反复冲洗椎体表面及椎弓根内部通道存留稀盐酸，直至冲洗液经PH试纸检测无盐酸残留停止冲洗。再次用双能X线骨密度仪测量脱钙后椎体骨密度，3组椎体脱钙后骨密度无统计学差异（P＞0.05）,3组椎体脱钙后椎体骨密度较未脱钙前明显下降（P＜0.05）。脱钙成功后在此基础上进一步制备椎体压缩骨折模型，在压缩前事先用游标卡尺测量3组椎体前缘高度并予以记录，3组椎体前缘高度无统计学差异（P＞0.05），随后用生物力学压缩机压缩椎体，压缩量为椎体前缘高度的1/4，压缩后记录椎体强度及刚度以及压缩后椎体前缘高度。压缩骨折模型制备成功后再次用直径3mm丝锥沿双侧椎弓根穿刺至椎体前缘1/3处制备出工作通道，将球囊沿通道放置于椎体内，在C型臂透视下A组经球囊扩张后应用低温骨水泥灌注技术灌注骨水泥，B组经球囊扩张后应用传统方法灌注骨水泥，C组未灌注骨水泥。室温放置24小时待骨水泥凝固后对椎体行CT扫描，记录A、B组椎体内骨水泥分布情况，测量3组椎体术后的强度和刚度、椎体前缘高度及骨水泥渗漏情况。 行椎体后凸成形术后A、B、C3组椎体前缘高度均低于术前，差异有统计学意义（P＜0.05)。术后A、B组椎体前缘高度无明显统计学差异，(t=0.472,P＞0.05)。C组压缩后椎体前缘高度小于A、B组术后椎体（F=45.625，P＜0.001）。A、B、C3组椎体骨折前椎体强度与刚度无明显统计学差异（P＞0.05），术后A、B组椎体强度高于C组，差异有统计学意义（F=47.179，P＜0.05）。术后A、B组椎体强度低于骨折前，差异有统计学意义（P＜0.05）。术后椎体强度A组高于B组，差异有统计学意义（Plt;0.05）。术后各组椎体刚度与骨折前比较。A组（t=5.699，P＜0.001）,B组（t=8.977，P＜0.01），C组（t=6.080，P＜0.001），差异有统计学意义（P＜0.05），各组术后椎体刚度均小于骨折前。术后A、B组椎体刚度高于C组（F=13.995，P＜0.001），差异有统计学意义，椎体后凸成形术能部分恢复椎体刚度，但不能完全恢复至骨折前状态。比较A、B两组术后椎体刚度（t=1.707，P=0.105），差异无统计学意义(P＞0.05)。 在椎体后凸成形术中无论是应用低温骨水泥灌注技术还是常规骨水泥灌注技术，都能提高骨折椎体的强度及刚度，但是其强度及刚度都不能恢复至骨折前状态。然而相对于常规骨水泥灌注技术在灌注相同骨水泥剂量时，低温骨水泥灌注技术对手术椎体强度的提高更为显著。运用低温骨水泥技术更能有效减少骨水泥渗漏这一并发症，减少手术渗漏风险，行椎体后凸成形术时低温骨水泥灌注技术不失为一种有效的方法。
NETL