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期刊信息/Journal information
金属热处理
金属热处理

徐跃明

月刊

0254-6051

jsrcl@vip.sina.com

010-62935465;82415083

100083

北京市海淀区学清路18号北京机电研究所内

金属热处理/Journal Heat Treatment of MetalsCSCD北大核心CSTPCD
查看更多>>本刊1958年创刊，1979年公开发行。办刊特点：1、研究所、学会、协会合办，拥有资深编委，开门办刊；2、理论联系实际，普及与提高并重，促进行业技术进步，努力为提高机电产品质量和企业的经济效益服务；3、注重国际交流，信息量大，精品意识强，广告宣传实际效果好。主要栏目：1、专题综述；2、新工艺、材料、设备；3、组织与性能；4、典型零件热处理；5、工艺改进与设备改造；6、计算机应用；7、专业化生产与管理；8、热处理标准化。
正式出版
收录年代

    热处理车间智能制造系统开发及应用

    楚西征邓小虎郭嘉毅王学锐...
    254-260页
    查看更多>>摘要：为提升热处理车间智能化水平,解决车间管理方式落后与"数据孤岛"等问题,根据热处理车间离散型的生产特点,设计并开发了热处理车间智能制造系统.首先,系统采用信息化技术管理车间生产全过程,实现了车间生产信息流通共享,执行过程透明可控以及生产历史追溯可查等功能;其次,系统通过建立数字化模型,绑定并存储实时数据,同时在设计中引进了安全环保的理念,达到了对车间的设备管理、安全生产以及异常预警的目标;最后,基于完整的车间数据,利用数据分析技术将车间各设备的能耗成本与工作效率进行全方位自动统计与分析,实现了车间各项指标精细化管理.本系统在车间成功应用后,改进了车间生产和设备的管理方式,提升了车间智能化水平,并为热处理车间的绿色制造和节能减排提供了支持.

    热处理车间智能制造系统车间生产全过程数字化模型数据分析技术

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    激光熔覆FeCoCrNiMoBSi高熵合金涂层的电化学腐蚀行为

    杜新宇翟长生荣海松解芳...
    261-267页
    查看更多>>摘要：研究了316L不锈钢基体表面制备的FeCoCrNiMoBSi高熵合金激光熔覆层的微观结构以及其在H2SO4溶液中的电化学腐蚀和浸泡腐蚀性能.激光熔覆制备的高熵合金涂层呈现双层结构,包括底部的柱状晶和顶部的等轴晶.在0.3 mol/L的H2SO4溶液中,高熵合金涂层的自腐蚀电位为0.091 V,自腐蚀电流密度为11.499 μA/cm2,极化阻抗为9839.90 Ω,分别为316L不锈钢的2.12倍、6.17％和12.2倍,高熵合金涂层表现出更大的容抗弧半径和阻抗模值.此外,在浓度为50％的H2SO4溶液中,高熵合金涂层的腐蚀速率较低,约为0.098 mg/(dm2·d);316L不锈钢基体表现出明显的非均匀腐蚀,而高熵合金涂层腐蚀表面整体平坦,具有均匀的腐蚀速率.综合结果显示,FeCoCrNiMoBSi高熵合金激光熔覆层的耐腐蚀性能明显优于316L不锈钢基体.

    高熵合金涂层激光熔覆电化学腐蚀

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    基板表面锈蚀对热镀锌及锌铁合金化镀层的影响

    李珊珊金鑫焱
    268-274页
    查看更多>>摘要：利用表面局部锈蚀的无间隙原子钢(IF钢)冷轧板,在IWATANI热镀锌模拟器上进行了退火及热镀锌模拟,研究了基板表面锈蚀对退火、热镀锌(GI)与锌铁合金化(GA)镀层的影响.结果表明,在800 ℃、N2+5％H2的气氛中连续退火之后,锈蚀被还原成晶粒细小、结构疏松、彼此之间存在大量微孔的还原铁.在热镀锌时,还原铁与锌液发生快速扩散,使镀层内出现锌铁合金相,降低了锌液流动性,从而当试样经过气刀时,影响了镀层厚度的控制,使得锈蚀位置的GI镀层局部偏厚.镀层合金化之后,锈蚀位置的GA镀层形貌与正常镀层完全不同,镀层平且厚,最终在GA镀层表面表现为白色斑点缺陷.

    基板锈蚀还原铁热镀锌锌铁合金化镀层

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    热处理工艺对热镀锌热成形22MnB5钢锌层组织结构与表面氧化物的影响

    赵景轩梁健张玲玲范龙龙...
    275-280页
    查看更多>>摘要：用扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)等方法系统表征了22MnB5热成形钢在不同奥氏体化温度和保温时间下镀锌层的微观形貌与表层氧化物分布.结果表明,奥氏体化温度超过850℃后,镀锌层的厚度增加,发生由纯Zn相向α-Fe(Zn)的组织转变,且与基体之间界面模糊.奥氏体化温度由850℃升高至900℃时,锌层厚度随奥氏体化温度的升高而增加,氧化锌颗粒更加密集,彼此连接团聚;当奥氏体化温度提高到900℃以上,镀锌层中出现大尺寸的富Mn氧化物.奥氏体化时间由4 min延长至8 min时(奥氏体化温度920 ℃),表面氧化程度增加,氧化物尺寸增大且彼此连接成层,裸露出α-Fe(Zn)层,对锌层保护作用降低,致使氧元素扩散至锌层内部,形成富Mn氧化物.

    热成形钢镀锌层奥氏体化氧化物结构

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    热轧60Si2Mn带钢的脆断特征及断裂行为

    田亚强么志强年保国张晓磊...
    281-288页
    查看更多>>摘要：利用光学显微镜、扫描电镜和电子拉伸试验机等分析了某厂热轧60Si2Mn带钢脆断缺陷试样的脱碳、夹杂物、偏析和脆断断口等,表征了脆断处与远离断口处的显微组织和力学性能,并对热轧60Si2Mn带钢脆断特征及断裂行为进行了探究.结果表明,脆断处无明显的脱碳、夹杂物和偏析存在,断口呈现脆性断裂.脆断处与远离断口处试样的组织中先共析铁素体含量分别为12.45％和0.66％,珠光体片层间距分别为578和236 nm.60Si2Mn带钢热轧板脆断的主要诱因是脆断处相对远离断口处的先共析铁素体含量较多,珠光体片层间距较大,抵抗变形的能力差,容易在轧制过程中产生不均匀变形,并且粗大的铁素体与渗碳体片层间易产生应力差导致发生脆断,其裂纹沿两相界面进行扩展.然而细小的珠光体塑性变形较均匀,裂纹以穿过珠光体片层的方式进行扩展.

    热轧60Si2Mn钢脆断珠光体片层间距力学性能裂纹扩展

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    《钢铁件激光表面淬火》等3项国家标准起草单位征集

    288页
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    液压支架立柱中缸裂纹原因分析及改进

    崔蕾蕾马珂兰志宇王飘扬...
    289-294页
    查看更多>>摘要：利用力学性能检测、微观组织分析及裂纹微观形貌表征等手段对某大型液压支架在服役过程中立柱中缸出现裂纹的原因进行了分析.结果表明,该液压支架立柱中缸开裂的原因与基体材料的组织性能无直接联系,而是由激光熔覆产生的熔覆缺陷导致,该缺陷促使不锈钢熔覆层与基体的结合界面处产生微裂纹,微裂纹在长期载荷作用下向基体侧及熔覆层扩展,最终导致开裂失效.通过改进激光熔覆参数,有效避免了激光熔覆缺陷的产生.

    液压支架立柱中缸失效分析激光熔覆

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    34CrNi3MoV钢传动主轴调质开裂分析

    李子岩许鸿翔何潇刘志强...
    295-300页
    查看更多>>摘要：34CrNi3MoV钢传动主轴经调质处理后在半精车工序检测出外圆面存在纵向淬火裂纹.对裂纹源附近的化学成分、硬度梯度、显微组织以及淬火介质进行检测,并分析裂纹面宏观形貌特征,针对裂纹面的横截面进行金相显微镜、SEM和EDS表征.结果表明,传动主轴中C和Ni元素含量超出标准范围上限,致使调质工艺参数不当,但传动主轴调质处理前存在微裂纹是导致开裂失效的主要因素.

    34CrNi3MoV钢传动主轴失效分析

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    第13期金相分析、检验及相关标准技术培训班

    300页
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    20CrMnTi钢旋挖钻机方头的失效分析

    张俊花周大鹏郁永昊康学勤...
    301-304页
    查看更多>>摘要：旋挖钻机用20CrMnTi钢方头在使用30 d后发生断裂.通过断口形貌观察、化学成分分析、力学性能测试和显微组织观察,对20CrMnTi钢方头断裂原因进行了分析.结果表明:设计判据和材料热处理工艺选择不当,使方头材料强度、硬度低,使用过程中在扭转应力作用下在方头应力集中部位出现过载断裂.材料成分中P元素超标,材料有冷脆倾向,使断口呈现脆性断裂特征.加强原材料质量检验,使其成分满足标准要求.采用淬火+低温回火处理工艺,使方头材料强度和硬度满足技术要求.

    旋挖钻机方头20CrMnTi钢失效分析

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