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金属热处理
金属热处理

徐跃明

月刊

0254-6051

jsrcl@vip.sina.com

010-62935465;82415083

100083

北京市海淀区学清路18号北京机电研究所内

金属热处理/Journal Heat Treatment of MetalsCSCD北大核心CSTPCD
查看更多>>本刊1958年创刊，1979年公开发行。办刊特点：1、研究所、学会、协会合办，拥有资深编委，开门办刊；2、理论联系实际，普及与提高并重，促进行业技术进步，努力为提高机电产品质量和企业的经济效益服务；3、注重国际交流，信息量大，精品意识强，广告宣传实际效果好。主要栏目：1、专题综述；2、新工艺、材料、设备；3、组织与性能；4、典型零件热处理；5、工艺改进与设备改造；6、计算机应用；7、专业化生产与管理；8、热处理标准化。
正式出版
收录年代

    XGTC300L搪瓷钢的连续冷却转变行为与析出规律

    袁静陈飞达钟海清唐小勇...
    80-85页
    查看更多>>摘要：采用Gleeble-3500热模拟试验机获得了 XGTC300L搪瓷钢在不同冷却速度下的温度-膨胀量曲线,通过对不同冷速下试样的显微组织特征和硬度变化规律进行研究,绘制了钢的动态CCT曲线.结果显示,热变形后的XGTC300L搪瓷钢在0.2～50 ℃/s冷速区间冷却时,其基体组织均为铁素体,且随着冷速的增加铁素体晶粒尺寸逐渐减小.在0.2 ℃/s冷速下,钢的硬度值最低,约为96.6 HV0.1;在0.5～5 ℃/s的冷速区间内,钢的硬度值变化不大,约为110.0 HV0.1;在10～30 ℃/s的冷速区间内,钢的硬度值约为120.0 HV0.1;在50 ℃/s冷速下硬度值达到最高,约为137.9 HV0.1.在30 ℃/s的快冷速下,铁素体的基体和晶界处均发现了含硼碳化物析出,而在0.2 ℃/s的慢冷速下仅有条状渗碳体在晶界析出.在0.2～50 ℃/s冷速区间,随着冷速的增加,相转变开始温度由850℃降至810 ℃,相转变终了温度由840 ℃降至750 ℃,且转变时间逐渐缩短.动态CCT曲线中仅发现了铁素体相区,未发现贝氏体或马氏体转变相区.因此XGTC300L搪瓷钢的轧后控冷工艺应采取大于30 ℃/s的较高冷速,以获得较小的铁素体晶粒和一定量的含硼析出物,从而提高其综合性能.

    XGTC300L搪瓷钢热模拟动态CCT曲线析出物

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    18CrNiMo7-6风电齿轮钢的动态CCT曲线

    路峰李琦孙雪娇邱国兴...
    86-91页
    查看更多>>摘要：利用Gleeble-3800热模拟机对18CrNiMo7-6风电齿轮钢进行1150和1050 ℃下变形30％的双道次压缩试验.测定了 0.1～30 ℃/s冷却速率下18CrNiMo7-6风电钢的热膨胀曲线,结合金相-硬度法绘制了 18CrNiMo7-6风电齿轮钢的动态连续冷却转变曲线,分析了不同冷却速率下18CrNiMo7-6风电齿轮钢的组织转变情况,探究了冷却速率对其组织演变和硬度的影响规律.结果表明,18CrNiMo7-6风电齿轮钢的相变温度为Ac1=759 ℃,Ac3=835 ℃.在高温状态双道次轧制的试验条件下,当冷速小于0.5 ℃/s时,试验钢组织为铁素体+珠光体及少量贝氏体;当冷却速度为0.5～1 ℃/s时,铁素体逐渐消失,钢中开始出现板条贝氏体;随着冷却速度的继续增大,钢中贝氏体组织含量先增加后减少;当冷却速度大于10 ℃/s时,试验钢组织为全马氏体;随着冷速的增加,试验钢的硬度由295 HV逐渐升高至449 HV.

    18CrNiMo7-6风电钢动态连续冷却转变曲线组织硬度

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    欢迎订阅由中国机械工程学会和北京机电研究所有限公司主办的专业核心期刊(2024年)

    95页
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    时效处理对Mg-Y-Gd-Zn-Zr合金中LPSO相演变及性能的影响

    任广笑王超曹喜娟王凯...
    96-102页
    查看更多>>摘要：利用OM、SEM、XRD、TEM及性能测试等方法研究了铸态、固溶时效态Mg-6Y-3Gd-3Zn-0.5Zr合金微观组织演变及其对力学性能的影响.结果表明,铸态合金由树枝状α-Mg基体、晶界处连续网状18R-LPSO和Mg24(Gd,Y,Zn)5混合相组成.固溶处理后大部分Mg24(Gd,Y,Zn)5相与少部分18R-LPSO相回溶到基体内.250℃和300℃时效处理后,合金基体内析出了大量层片状14H-LPSO、Mg3(Y,Gd)及Mg5(Y,Gd)相.400 ℃时效处理后,晶内只析出了 14H-LPSO相.铸态合金的抗拉强度和伸长率分别为222.7 MPa和4.1％.时效处理后合金强度均有所下降,伸长率略微上升.400 ℃峰时效合金由于晶内析出的14H-LPSO数量多、尺寸大,抗拉强度下降最多,相比铸态下降了 39 MPa.

    Mg-Y-Gd-Zn-Zr合金LPSO相热处理力学性能

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    形变热处理对新型无Ti马氏体时效钢焊缝组织与力学性能的影响

    张青科诸汇涛陈根保陈立田...
    117-124页
    查看更多>>摘要：对新型18Ni基无Ti、Al马氏体时效钢进行了电阻焊和后续的形变热处理,表征了焊接-高温退火-轧制-再结晶热处理-时效过程中焊缝的组织演变与性能变化,分析了形变热处理对焊缝组织、物相与力学性能的影响.结果表明,初始焊缝包括熔化区、过渡区、热影响区,其组织与基体差异明显,但物相基本为马氏体,依次经过1050 ℃高温退火、72.7％冷轧、900 ℃再结晶退火后,焊缝区与基体组织差异逐渐消失,再结晶后焊缝组织、物相、硬度、拉伸强度和延伸率等性能和基体趋于一致,拉伸载荷下焊缝处未出现应变集中和断裂;450 ℃时效后焊缝强度接近2 GPa,表明适当的形变热处理消除了新型马氏体时效钢焊缝组织与基体的差异.

    马氏体时效钢电阻焊轧制热处理力学性能

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    6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺

    陈岩裴悦涵张闯宋华...
    125-131页
    查看更多>>摘要：对6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺进行了研究.通过有限元分析计算得到不同风压下的风冷淬火速度,利用正交试验研究了不同固溶温度(540、550、560 ℃)、固溶时间(30、60、90 min)和风淬速度(5、6、7 ℃/s)下的合金性能,在此基础上研究了不同时效工艺(时效温度180、200、220 ℃,时效时间2、4、6 h)下的合金性能,并与国标T6及初始退火态的性能要求进行了对比.结果表明,固溶-风淬工艺对6063铝合金强度的影响因素按降序排列依次为风淬速度、固溶温度和固溶时间;对伸长率的影响因素按降序排列依次为固溶温度、风淬速度和固溶时间.时效温度为180 ℃和200℃时,随着时效时间的延长,合金的强度、硬度增加,而伸长率则减小.6063铝合金最佳的固溶-风淬-时效工艺为550 ℃ ×30 min固溶+7 ℃/s风淬+180 ℃ ×6 h时效.经该工艺处理后,合金的性能均高于标准T6的要求,且较退火态强度提升1倍多,硬度也明显增大,强化效果显著.

    6063铝合金固溶处理风冷淬火时效性能

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    回火处理对05Cr17Ni4Cu4Nb钢性能及晶间腐蚀敏感性的影响

    刘煜高宇昊刘晓勇罗先甫...
    144-151页
    查看更多>>摘要：利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜、硬度及冲击试验等手段,观察和测试05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢的组织和性能,通过晶间腐蚀试验研究了回火处理对其晶间腐蚀敏感性的影响.结果表明,经650 ℃×x2 h回火处理后,固溶时效态05Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢中含Cu弥散强化相密度降低,尺寸增大,逆变奥氏体相沿原奥氏体相及原马氏体板条界处生成并长大,含Cr碳化物分解,Cr元素偏聚析出形成了条状析出相,但分布更为均匀,导致钢的强度降低,韧性提高,并且由于弥补了原贫Cr区的Cr元素,材料的晶间腐蚀敏感性降低.

    回火处理05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢晶间腐蚀组织性能

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    时效对铸造Al-Si-Cu-Mg合金力学性能和耐蚀性能的影响

    夏琳燕史湘琴刘逸卿周模豪...
    152-157页
    查看更多>>摘要：研究了单级、双级时效对铸造Al-Si-Cu-Mg合金显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响.结果表明,铸造Al-Si-Cu-Mg合金时效后的显微组织主要由α-Al基体和共晶Si相构成.单级时效处理(170 ℃ ×10 h)后合金的峰值硬度为151.8 HV0.1,抗拉强度和屈服强度分别为287和252 MPa,伸长率为10.6％,但其耐腐蚀性能较差,最大晶间腐蚀深度达到113.3 μm.与单级时效相比,双级时效(90 ℃ ×3 h+170 ℃ ×4 h)可显著改善铸造Al-Si-Cu-Mg合金的力学性能和耐腐蚀性能,其峰值硬度提高了 5.7％,抗拉强度和屈服强度分别提高了 4.5％和6％,伸长率提高了两倍以上.此外,合金的耐腐蚀性能也得到了改善,最大晶间腐蚀深度为60.0 μm.合金获得较高力学性能和良好的耐腐蚀性能主要取决于均匀、细小的Si相,且灰黑色针状β相与黑色块状组织也相对较少.

    铸造Al-Si-Cu-Mg合金双级时效力学性能耐腐蚀性能

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    《材料热处理学报》2025年征订征稿启事

    157页
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    热处理工艺对42CrMo-R钢轮箍组织及力学性能的影响

    万志健安涛于文坛刘学华...
    158-164页
    查看更多>>摘要：设计并冶炼了42CrMo-R试验钢,并轧成轮箍.采用金相显微镜、扫描电镜及拉伸试验机、硬度计等手段研究了热处理工艺对42CrMo-R钢轮箍组织及力学性能的影响.结果表明,42CrMo-R钢轮箍在830～980℃范围内淬火后,组织基体均为板条马氏体,当淬火温度超过890℃,板条马氏体占比显著增多;860 ℃淬火时,原奥氏体晶粒尺寸分布均匀并且强度最高,为最佳淬火温度.在520～600 ℃范围内回火,轮箍基体组织均为回火索氏体;随着回火温度的升高,硬度、抗拉强度、屈服强度均呈下降趋势,而断后伸长率、断面收缩率则基本呈上升趋势.42CrMo-R钢轮箍经860 ℃淬火及560～580 ℃回火后,回火索氏体占比较高,存在少量未溶铁素体,Rm、Rp0.2、硬度、断后伸长率与客户要求相比均有较大富余量,具有良好的组织及综合力学性能.

    热处理42CrMo-R钢轮箍组织力学性能

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