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期刊信息/Journal information
金属热处理
金属热处理

徐跃明

月刊

0254-6051

jsrcl@vip.sina.com

010-62935465;82415083

100083

北京市海淀区学清路18号北京机电研究所内

金属热处理/Journal Heat Treatment of MetalsCSCD北大核心CSTPCD
查看更多>>本刊1958年创刊，1979年公开发行。办刊特点：1、研究所、学会、协会合办，拥有资深编委，开门办刊；2、理论联系实际，普及与提高并重，促进行业技术进步，努力为提高机电产品质量和企业的经济效益服务；3、注重国际交流，信息量大，精品意识强，广告宣传实际效果好。主要栏目：1、专题综述；2、新工艺、材料、设备；3、组织与性能；4、典型零件热处理；5、工艺改进与设备改造；6、计算机应用；7、专业化生产与管理；8、热处理标准化。
正式出版
收录年代

    18Cr2Ni4WA钢渗碳后的环保型热处理

    王新宇杨立新刘艳梅刘刚...
    272-277页
    查看更多>>摘要：针对现有浴炉复合等温淬火工艺的高污染、高能耗问题,提出了真空淬火、分级淬火、气氛炉复合等温淬火3种替代工艺,对比分析了 18Cr2Ni4WA钢渗碳后,经3种工艺淬火+深冷+回火处理后的渗碳层和心部的显微组织、硬度和力学性能.结果表明,3种淬火方案处理18Cr2Ni4WA钢的渗碳层组织均以回火马氏体为主,但心部组织不同.真空淬火和分级淬火工艺下,心部组织为回火马氏体,复合等温淬火工艺下的心部组织为回火索氏体,因此真空淬火和分级淬火下硬度、抗拉强度更高,而复合等温淬火工艺下塑韧性更好.3种替代工艺处理18Cr2Ni4WA钢的各性能指标均能满足应用指标要求,且均未使用高污染高能耗的碱槽设备,可实现渗碳后绿色热处理的目标.

    18Cr2Ni4WA钢显微组织复合等温淬火真空淬火分级淬火力学性能

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    277页
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    基于ANSYS可控气氛炉在不同搅拌风扇下流场的数值分析

    束东方骆诚施磊
    278-283页
    查看更多>>摘要：基于有限元数值分析,对不同搅拌风扇下可控气氛密封箱式炉内流场进行模拟,通过采用瞬态和稳态的方法,分析了 4叶搅拌风扇(Fan4)和6叶搅拌风扇(Fan6)下可控气氛炉内部的流速、静压和动压变化趋势.Fan4炉腔内气流路径比较均匀,且都在炉腔上部非工作区域,Fan6炉腔内气流路径容易形成涡流,对炉温均匀性及气氛均匀性影响较大.Fan4和Fan6炉腔内动压云图基本上类似,工作区域内动压差别较小.Fan6炉膛内静压要普遍高于Fan4,同等条件下,6叶风扇会造成炉压偏高.

    可控气氛密封箱式炉搅拌风扇流场数值分析

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    "绿色热处理设备"评价

    283页
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    人工关节材料纯钽的表面氧化工艺及硬度

    杨光谢晓东罗勇许振陶...
    284-289页
    查看更多>>摘要：使用低压真空表面渗氧技术、扫描电镜、X射线衍射仪、X射线光电子能谱技术和纳米压痕技术等手段研究了不同工艺下人工关节材料纯钽的表面渗氧产物及硬度.结果表明,在500℃渗氧2 h、273 mL(通氧量,下同)的条件下可以在纯钽表面制备出物相为钽氧化合物 Ta4O、平均厚度约为 3.6 μm 的渗层.在 550 ℃ × 2 h/273 mL、550 ℃ ×5 h/1.3 mL、550℃× 10 h/0.013 mL 以及650 ℃ ×3 h/0.013 mL条件下可以制备出δ-(Ta,O)化合物.通过调整渗氧温度、时间和通氧量可以实现δ-(Ta,O)化合物渗层厚度的改变.在550 ℃渗氧1 h、273 mL通氧量的条件下可制备出平均厚度约为60 μm的渗层,其物相为多价态钽的钽氧化合物;经渗氧处理后试样的硬度为(160.27±2.80)HV5,其最大纳米压痕硬度为7.92 GPa,显著地高于纯钽原始试样,该工艺可提高用于人工关节的钽基材料耐磨性,进而提高其使用寿命.

    纯钽表面渗氧钽氧化合物厚度硬度

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    机械振动TiC-Fe3Al-Ni熔覆层的组织与性能

    郭珺周俊杰梁国星黄永贵...
    290-295页
    查看更多>>摘要：为提高42CrMo钢表面耐磨性,改善其表面熔覆层中经常出现的气孔和裂纹缺陷,提高熔覆层整体性能,运用激光熔覆复合不同的机械振动模式在42CrMo钢表面制备了 TiC-Fe3Al-Ni熔覆层.借助SEM、XRD、显微硬度计与摩擦磨损试验机,分析了不同振动方向下熔覆层的物相组成、微观组织及性能.结果表明,机械振动的加入使熔覆层中的气孔与裂纹得到有效抑制,在晶粒生长的过程中,机械能量可破坏枝晶的晶臂,减少枝晶的生长,促进等轴晶的生成,提升熔覆层的致密度.熔覆层物相主要由TiC、Ti8C5、Fe3Al、FeO、AlNi组成,施加机械振动后物相组成无明显变化.垂直方向振动对熔覆层显微组织有明显改善,可使熔覆层平均硬度(1891.78 HV0.2)较无机械振动提升一倍以上,耐磨性最优,磨损量为1.57 mg,摩擦过程波动小.

    激光熔覆机械振动42CrMo钢显微组织硬度

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    295页
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    奥氏体化工艺对22MnB5热成形钢锌基镀层结构及裂纹的影响

    赵景轩梁健张玲玲董伊康...
    296-301页
    查看更多>>摘要：以22MnB5热镀锌热成形钢为研究对象,将其加热至不同奥氏体化温度,保温不同时间后热冲压成形,并用扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)分析等手段对镀锌层的组织结构、表面氧化物及开裂情况进行表征,探究奥氏体化工艺对热成形钢锌基镀层结构及裂纹的影响规律.结果表明,奥氏体化后镀层主要由α-Fe(Zn)相和少量脆性Fe3Zn10相组成,加热温度由870℃升高至890℃热成形时,镀层厚度达到最大且其中Fe3Zn10相含量降低,使得热成形后镀层中裂纹明显减少;当加热温度升高到910 ℃热成形时,由于Zn元素挥发,镀层厚度略有降低,表面形成大量Mn、Zn等元素氧化物,镀层中Fe3Zn10相含量显著增加,导致热成形后形成大量裂纹.当保温时间由370 s延长至400 s(加热温度为890 ℃)时,促进了 Fe-Zn反应,形成更多数量的α-Fe(Zn)相,致使镀层厚度增加,但表面氧化程度并无显著变化.

    22MnB5热成形钢锌基镀层奥氏体化组织结构裂纹

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    60Si2MnA钢弹性挡圈断裂失效分析

    陈贺贺刘春江姜涛国晨...
    302-307页
    查看更多>>摘要：转子部件空心轴内安装60Si2MnA钢弹性挡圈时发生断裂.为明确弹性挡圈的失效性质和原因,对弹性挡圈断口进行了宏、微观形貌观察,对原材料进行了化学成分检测,对材料显微组织和硬度进行了表征.结果表明,弹性挡圈断裂性质为氢致脆性断裂.弹性挡圈由于回火温度较低造成材料硬度较高,导致其氢脆敏感性较高,电镀时氢在材料内部的积累量增加,造成其安装过程中发生氢脆断裂.建议控制弹性挡圈热处理过程,合理降低材料硬度;控制电镀工艺,降低弹性挡圈镀锌层厚度.

    弹性挡圈60Si2MnA钢氢脆硬度镀锌层

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    42CrMo钢锻件斑点状偏析形成原因分析

    徐全陈民涛党淑娥张英凡...
    308-315页
    查看更多>>摘要：利用OM、SEM、EDS等技术,对风电齿轮箱用42CrMo钢锻件表面的亮白色斑点状偏析进行观察分析.结果表明,锻件表面的亮白色斑点偏析为回火贝氏体.这是由于42CrMo钢钢锭存在成分偏析,锻造后呈条状和斑点状贝氏体偏析;经常规锻后热处理(正火+高温回火)后,成分未均匀化,贝氏体偏析演变为聚集的颗粒状Cr、Mo碳化物偏析;再经调质处理后,组织转变为回火索氏体基体上存在着大小不一、分布不均的回火贝氏体.

    42CrMo钢锻件斑点状偏析贝氏体

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