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期刊信息/Journal information
金属热处理
金属热处理

徐跃明

月刊

0254-6051

jsrcl@vip.sina.com

010-62935465;82415083

100083

北京市海淀区学清路18号北京机电研究所内

金属热处理/Journal Heat Treatment of MetalsCSCD北大核心CSTPCD
查看更多>>本刊1958年创刊，1979年公开发行。办刊特点：1、研究所、学会、协会合办，拥有资深编委，开门办刊；2、理论联系实际，普及与提高并重，促进行业技术进步，努力为提高机电产品质量和企业的经济效益服务；3、注重国际交流，信息量大，精品意识强，广告宣传实际效果好。主要栏目：1、专题综述；2、新工艺、材料、设备；3、组织与性能；4、典型零件热处理；5、工艺改进与设备改造；6、计算机应用；7、专业化生产与管理；8、热处理标准化。
正式出版
收录年代

    退火温度对NdFeB磁体微观结构与磁性能的影响

    李欢王俊勃刘江南思芳...
    57-61页
    查看更多>>摘要：为研究退火处理对钕铁硼磁体微观结构和磁性能的影响,对粉末烧结钕铁硼磁体在500-600℃下进行退火处理,采用XRD、SEM、磁性能测量仪对NdFeB磁体进行分析与表征.结果表明,退火处理对NdFeB磁体主相Nd2Fe14B的结构影响很小,主要是影响富Nd相的分布与成分.退火处理后NdFeB磁体的内禀矫顽力都有不同程度的提升.经550℃退火处理后,富Nd相连续、均匀分布于主相Nd2Fe14B晶粒边界,且富Nd相中Nd的含量增加,Fe的含量降低,磁体的内禀矫顽力提升效果最佳,从1135 kA/m提高到1434 kA/m,相应提升了 26.3％;退火处理后磁体的剩磁没有明显变化,最大磁能积有不同程度的降低.

    钕铁硼磁体退火温度微观结构内禀矫顽力剩磁最大磁能积

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    退火对冷轧022Cr18Ni8N亚稳奥氏体不锈钢性能与组织的影响

    刘锦润郎宇平陈海涛冯翰秋...
    62-67页
    查看更多>>摘要：以90％变形量的冷轧022Cr18Ni8N亚稳奥氏体不锈钢为研究对象,进行100～700 ℃ ×30 min的去应力退火处理,对冷轧态及不同温度退火试样开展室温拉伸试验,并借助XRD、TEM和纳米压痕仪探究试样显微组织变化.结果显示,该钢形变诱导马氏体逆转变温度在500～600 ℃之间.100～400℃退火时,试样抗拉和屈服强度较冷轧态提高,得益于退火过程溶质原子扩散阻碍位错运动以及马氏体含量增多,克服了位错密度降低的不利影响;500℃退火时,虽马氏体含量高于冷轧态及100～400℃退火态,但位错密度大幅降低主导强度变化,使强度低于前两者;600～700 ℃退火时,形变诱导马氏体逆转变致马氏体含量大幅下降,强度也大幅降低.

    亚稳奥氏体不锈钢退火形变诱导马氏体逆转变

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    精密成形齿轮用20MnCr5H钢的球化退火处理

    袁静左彪孙万利戴柯明...
    67-71页
    查看更多>>摘要：对精密成形齿轮用20MnCr5H钢进行亚温球化退火(710 ℃ ×8.5 h)和双相区球化退火(750 ℃ ×1.5 h+680 ℃ ×7 h、750 ℃ × 4 h+710 ℃ ×4 h、770 ℃ ×4 h+720 ℃ ×4 h)处理,探究了不同工艺下的球化处理效果.结果表明,双相区球化退火工艺下,较高的奥氏体区温度会导致片状珠光体难以短时间发生球化转变,而较短的奥氏体区保温时间有助于球化效率提升,750 ℃×1.5 h+680 ℃ ×7 h取得了较好的球化效果.相较于双相区球化退火,710 ℃ ×8.5 h亚温球化退火工艺下,20MnCr5H钢球化效果最好,球化率达到98％,这是由于经该工艺处理后,组织中较多的位错和小角度晶界可以促使片状渗碳体更迅速地实现溶断和球化,该工艺是精密成形齿轮的合理球化退火工艺制度.

    20MnCr5H钢亚温球化退火双相区球化退火球化率

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    时效处理对55 vol％SiCp/6061Al复合材料力学性能的影响

    曹雷刚朱明雨杨越刘园...
    72-77页
    查看更多>>摘要：采用热等静压法制备55vol％SiCp/6061Al复合材料,研究了 170、180和190℃条件下时效处理对复合材料力学性能的影响规律.结果表明,制备态55vol％SiCp/6061Al复合材料的硬度和弯曲强度分别为182.4 HBW和440 MPa.复合材料表现出典型的双峰时效现象和动力学加速行为,当时效温度由170℃升高至190℃时,峰时效硬度对应时间由2.5 h缩短至0.3 h.时效处理可以显著提升复合材料的力学性能.最优时效温度为180℃,其第一个峰时效态(1 h)复合材料硬度最大,为236.3 HBW,增幅29.6％;第二个峰时效态(4.5 h)复合材料弯曲强度最大,为612 MPa,增幅39.1％.

    SiCp/6061Al复合材料热等静压法时效处理硬度弯曲强度

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    77页
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    脉冲电磁处理对42CrMo钢力学性能的影响

    董锦博陈峙唐亮原海芳...
    78-84页
    查看更多>>摘要：在42CrMo钢常规热处理的基础上增加脉冲电磁处理,采用先磁化后回火和先回火后磁化两种工艺,研究不同工艺对42CrMo钢耐磨性、硬度、冲击性能和拉伸性能的影响.结果表明,与传统热处理相比,采用脉冲电磁处理的42CrMo钢的耐磨性和硬度都有不同程度的提高,其中先磁化后回火的最佳组,与传统热处理相比,磨损质量损失减少了 0.0031克,硬度提高了 1.8HRC;先回火后磁化的最佳组,与传统热处理相比,磨损质量损失减少了 0.0027克,硬度提高了 2.5 HRC.其冲击性能明显降低,抗拉强度和伸长率变化不大.其中,先磁化后回火试样的耐磨性更好,最大提高了 64.5％,先回火后磁化试样的硬度更好,最大提高了 6.6％.

    42CrMo钢脉冲电磁力学性能微观组织

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    风电螺栓用4140圆钢的球化退火工艺

    陶涛陈颖熊兵赵海洋...
    85-90页
    查看更多>>摘要：针对新设计的4140钢在热膨胀仪测定其相变点的基础上,利用Gleeble-3800热力模拟试验机对其进行不同的球化退火(亚温球化退火、逐步冷却球化退火和等温球化退火)热模拟.结果表明,进行亚温球化退火试验时,即使长时间保温,原马氏体区域已经球化,而原贝氏体区域才刚开始球化;进行逐步冷却球化退火试验时,球化率提高至75％,且随着加热温度的升高,片状渗碳体含量增加;等温球化退火工艺试验采用760 ℃加热+720 ℃等温时,4140钢球化率可提升至82％,硬度也满足用户≤185 HBW的要求,但微区有碳化物聚集现象,因此根据Thermo-Calc计算4140钢等温转变曲线,在等温球化退火前增加一个700℃的预热段.结合改进后的预热+等温球化退火工艺试验,在现场连续式热处理炉生产线上实现满足设计要求的4140圆钢,球化率≥90％,布氏硬度≤175 HBW,且组织均匀.

    4140钢球化退火球化率布氏硬度

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    预时效温度对AA7075铝合金烘烤硬化响应的影响

    张凯杰姜壹夫施金汭杨峰...
    90-93页
    查看更多>>摘要：采用(高分辨)透射电镜、显微硬度计以及拉伸试验机,研究了 180 ℃ ×30 min烘烤前120～180 ℃ ×5 min预时效对AA7075高强铝合金烘烤硬化响应的影响.结果表明,当预时效前的预应变为3％～30％时,预应变的增大也会促使烘烤硬化效果更加明显.当预应变为5％时,随着预时效温度的升高(120～180 ℃),AA7075合金的 η'强化相逐渐增多,强度和硬度分别从405 MPa和142 HV5升至478 MPa和160 HV5.同时,当预时效处理为180 ℃ ×5 min时,基体存在一定量的η'相和少量的η相,在烘烤前添加预时效工艺可显著促进GP区的形成,烘烤硬化响应最好.

    AA7075铝合金烘烤硬化响应微观组织拉伸性能

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    气相渗氢工艺对锆合金氢含量及其分布的影响

    田大容徐春容张伟陈尧...
    94-99页
    查看更多>>摘要：针对Zr-Sn-Nb合金板材开展了气相渗氢研究,重点研究了渗氢时间和渗氢后退火时间对氢含量及其分布的影响.结果表明,随着渗氢时间的增加,氢化物含量增多,氢化物出现聚集,形成缠绕生长的条状结构,最终逐渐呈现细小网状分布;退火过程氢原子从外表面向壁厚中心位置扩散,从两端向中部扩散;氢化物含量越高,退火时间越长,氢化物扩散越充分,条状氢化物分解为多个细小氢化物并弥散均匀分布在锆基体中.应用指数函数对氢含量-渗氢时间的规律进行拟合,获得了 Zr-Sn-Nb合金定量渗氢工艺与氢含量的对应关系.

    Zr-Sn-Nb合金气相渗氢渗氢后退火氢化物

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    推力盘类轴承零件热处理工艺改进

    贾玉鑫孙艳平王姗姗王秉楠...
    99-102页
    查看更多>>摘要：某型号推力盘球(圆锥)轴承直径较大,在渗碳淬火热处理过程中存在表面软点、翘曲变形超差等问题,导致产品返修或报废.针对这种现象,对推力盘工件表面产生软点,翘曲变形超差的原因进行了分析,提出了合理提高表面碳浓度、提高二次淬火温度、增加冷处理、改进热处理工装等措施.工艺改进后,推力盘工件表面屈氏体组织合格,硬度控制在58～63 HRC之间,翘曲变形控制在0.8 mm以内,解决了表面软点现象,控制了翘曲变形,提高了该类型产品的一次交检合格率,满足了生产需要.

    推力盘渗碳淬火冷处理变形

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