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石油化工设计
石油化工设计

王子宗

季刊

1005-8168

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010-84876211 84876269

100101

北京市朝阳区安慧北里安园21号

石油化工设计/Journal Petrochemical Design
正式出版
收录年代

    石化行业特殊建筑物防火规范条文编制研究

    宋鸿涛
    1-3页
    查看更多>>摘要：由于主客观因素,长期以来石化行业某些特殊建筑物的防火规范条文不够完善,导致设计低效、审查扯皮,验收困难.2016 年国家开始对规范体系进行深层次改革,中国石化工程建设有限公司(SEI)通过主编全文强制执行的《炼油化工工程项目规范》,全面梳理工程中出现的问题,颗粒度上对标《建筑防火通用规范》,在满足本质安全的前提下,创新地增加了建筑物类型、新编了关键技术措施.作为最高级别的规范,这些工作一方面解决了一些重大规范问题;另一方面也为其它各层级标准创造了一个良好的完善环境,有利于最终打造一个石化建筑物安全、成本最优平衡的规范体系.

    项目规范石化特殊建筑物条文

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    压缩机防喘振阀动作引发装置停车原因分析及措施

    张锡德刘军康宝健秦旭...
    4-10页
    查看更多>>摘要：原料气压缩机流量大幅度波动,波动量达到10961.65 m3/h,进而压缩机流量从51768.7 m3/h下降至35768.94 m3/h,压缩机喘振阀打开卸载,导致全装置停车.在流量发生波动时工作点在防喘振控制线右侧来回9 次同幅度跳动,流量低值为40807.04 m3/h,而压缩机转速波动量为347.14 r/min,可排除机组本身故障导致的流量波动,在流量波动时,调节阀PV2002 阀位及阀后压力PSI2002 发生同步波动,调节阀阀位波动量达到29.163%,调节阀阀位波动导致压缩机流量波动.对调节阀PID进行18 次修改,P值从150 改为28,系统响应动作变慢,控制输出发散,同时入厂原料气压力大幅度波动,造成调节阀阀位波动增大,阀后流量波动增大,调节阀PID由自动模式改为手动模式,流量进一步下降,工作点进入喘振线内,喘振阀突然打开.对调节阀PID参数恢复,压缩机调速阀、防喘阀及调节阀PV2002 静态测试,同时在管理及技术措施上提出下一步要求.调节阀PID参数改动、原料气压力波动及调节阀状态模式改变是引发压缩机卸载、装置停车的根本原因.

    压缩机防喘振阀动作调节阀PID修改天然气压力波动

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    蒸汽转化制氢装置节能降碳分析

    张建峥
    11-15,20页
    查看更多>>摘要：介绍了蒸汽转化制氢装置反应机理,并对目前运行装置的能耗及碳排放进行计算.对装置在碳排放及降低能耗方面进行分析,提出几种节能降碳手段.通过综合比较提出对存量制氢装置如何改造,从而达到节能降碳的目的.

    蒸汽转化制氢能耗碳排放

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    超低露点氮气瓶干燥工艺研究

    吴志坚李玲
    16-20页
    查看更多>>摘要：超低露点氮气瓶的干燥工艺包括正压置换、抽空、吹扫等,对这几种工艺方法进行了比较,并提供了氮气消耗、抽空和充放气时间等计算方法,确定了采用置换、抽空和热氮气吹扫相结合的方式来控制气瓶中氮气的水含量.通过现场试验验证,保证了气瓶中的氮气露点达到技术指标的要求.

    超低露点氮气干燥

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    基于Fluent对重整反应进料加热炉炉管流体分布特性的研究

    贾雨川
    21-24页
    查看更多>>摘要：为实现连续重整装置反应进料加热炉炉管流体均匀分布的效果,文中使用Fluent软件对反应进料加热炉炉管内流体进行了模拟研究.通过模拟得出了∪型和∩型炉管在流量分布以及压力损失方面的特性,并对比了不同炉管数量下管内流体分布情况.最终得到集合管截面与支管总截面积的比值推荐范围,为后续工程设计提供参考建议.

    重整反应进料加热炉集合管Fluent炉管流量分布

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    常减压装置电脱盐罐安全阀泄放方案讨论及定压的确定

    党宇昌兴文张楚欣刘统华...
    25-29页
    查看更多>>摘要：传统的常减压装置电脱盐罐安全阀的安装位置通常无法满足安全泄放的要求,优化的安装位置为靠近闪蒸塔或初馏塔闪蒸段的平台或构架.事故工况下,安全阀出口泄放介质直接排往闪蒸塔或初馏塔,避免了安全阀出口管道因存在袋型或安全阀本身处于低点而影响自流排放的问题.因安全阀和电脱盐罐之间距离较远,不能满足标准API 520 中关于安全阀入口管道压降应小于安全阀定压的3%的要求,因此该条件下安全阀定压不能直接等同于电脱罐的设计压力,需扣除电脱罐出口与安全阀入口之间的静压差及流动阻力降.采用Aspen Plus软件中的 Safety Analysis模块,结合三维模型,将电脱罐出口与安全阀入口之间的阀门、管段和管件的数量和规格等关键信息输入,可以准确模拟流动阻力降,同时计算出电脱罐出口与安全阀入口之间的静压差,从而为安全阀定压设定提供依据.

    常减压电脱盐安全阀安装位置定压

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    聚乙烯管道热熔焊缝分子链结构的微波检测

    牛小驰车飞
    30-31,36页
    查看更多>>摘要：聚乙烯材料的高分子结构及热熔焊缝的焊接工艺决定了焊接缺陷的产生原因是分子结构的异常.文中对热熔焊缝进行了微波无损检测与结果分析,获取了热熔焊缝缺陷位置的介电特征值,并对缺陷进行了破坏性试验和断口扫描电镜分析.通过微波无损检测、断口宏观及微观结构分析,确定热熔焊缝的冷焊缺陷产生机理为分子长链结构的缺失.明确热熔焊缝缺陷类型及产生机理能够对其进行有效的无损检测,确保热熔焊缝的焊接质量,为聚乙烯管道的安全使用提供了依据.

    聚乙烯热熔焊缝微波无损检测分子长链结构

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    苯乙烯装置中典型助剂的应用

    郭晓园
    32-36页
    查看更多>>摘要：石油化工生产装置通常集高温、高压、真空等多种苛刻条件于一体,在实际生产操作中,除了对工艺过程进行严格的要求之外,装置所需的助剂也是必不可少的重要支撑部分.文中以乙苯脱氢法苯乙烯装置为例,介绍了苯乙烯装置中的典型助剂使用情况,避免生产过程中可能发生的各种不利因素,以降低聚合、腐蚀等风险,保证装置长周期稳定运行,避免非计划停车.

    苯乙烯装置助剂作用

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    碳四炔烃选择性加氢单元对丁二烯抽提装置萃取塔影响分析

    耿强马立国陈钢
    37-40页
    查看更多>>摘要：碳四炔烃选择性加氢单元将碳四炔烃转化为高价值的丁二烯,处理高危炔烃的同时,显著提高了装置的经济效益,但加氢碳四返回丁二烯抽提装置可能导致丁二烯抽提装置负荷尤其是第一萃取塔负荷增加.文中主要分析新增碳四炔烃选择性加氢单元对丁二烯抽提装置萃取塔负荷的影响.结果表明:由于加氢碳四主要组成是碳四单烯烃和烷烃,而二烯烃和碳四炔烃的含量较低,导致第一萃取塔气液相负荷增加量呈现不同趋势,体现在第一萃取塔精馏段气相负荷增大明显,尤其是碳四进料上方的第41～47 塔板临近液泛线,而液相负荷增加有限;新增碳四炔烃选择性加氢单元对第二萃取塔负荷影响较小,可忽略.

    萃取塔碳四炔烃选择加氢负荷影响

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    某石化EPC项目静设备设计工作的几点经验

    李俊儒庄培鸿
    41-44页
    查看更多>>摘要：石化EPC项目需要设计发挥更大的主导作用,以利于实现项目的质量、进度、效益目标.静设备在石化项目中的投资和数量占比均较大,其设计工作也至关重要.以某项目为例,介绍了静设备专业在设计本职工作及配合采购、施工等方面的经验,主要包括:对业主技术规范的响应,大型塔器设计和供货分工,现场建造储罐设计、采购、施工的配合,对采购工作的协助,与制造厂的协作,协助解决安装过程中的问题等.

    石化EPC项目静设备设计采购施工

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