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期刊信息/Journal information
热处理技术与装备
热处理技术与装备

谢仕芳

双月刊

1673-4971

rcljsyzb@126.com rcljsyzbgg@126.com

0791-88177687

330029

江西省南昌市上坊路382号

热处理技术与装备/Journal Heat Treatment Technology and Equipment北大核心
查看更多>>本刊为中国热处理行业协会会刊，是综合介绍国内外材料及热处理新技术、新动向的窗口和媒介。坚持先进性、科学性、新颖性和实用性为办刊方针。
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    15NiMoSiCr10中速船用针阀体的热处理工艺开发

    杨静翟寒萍冉启燕钟航...
    1-6页
    查看更多>>摘要：针阀偶件是船用柴油机的一种重要零件,在船舶航行的安全性和可靠性中发挥关键作用.利用低压脉冲真空渗碳高压气淬技术,在国内率先成功开发了 15NiMoSiCr10船用针阀体的热处理工艺,同时较系统地研究了其热处理性能特点.渗碳温度选用960℃,采用VC-Sim 1.4.1专家软件对渗碳时间和乙炔脉冲进行仿真,降低工艺开发成本.960℃渗碳后直接进行18 bar高压氮气淬火,经-120 ℃冷处理2 h后分别在不同温度下进行抗回火性试验.试验结果表明,15NiMoSiCr1 0针阀体具有回火抗力好、金相组织优良以及芯部硬度较高等较好的工艺性,使用寿命超过6 000 h,相比其他材料针阀体,其使用寿命得到大幅提高,有效提升了产品的市场竞争力,带来了较大的经济效益.

    低压脉冲真空渗碳高压气淬热处理工艺15NiMoSiCr10针阀体

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    百米U75V钢轨在线热处理工艺优化

    陈科澎汪洋张惠泽英宋华...
    7-11,17页
    查看更多>>摘要：百米U75V钢轨是我国铁路建设的主型钢轨,在线热处理是其主要强韧化手段,纵向(长度方向)性能均匀性差和生产效率低是其热处理生产存在的主要问题.百米U75V钢轨的在线热处理过程分为2个冷却阶段,共包含4个冷却工艺参数:开淬温度(Ti)、相变阶段冷却速度(Vs)、相变冷却结束温度(Tf)以及相变后冷却速度(Va).通过热模拟试验研究了各参数对百米U75V钢轨组织和性能的影响.随着工艺参数的变化,珠光体片层间距(S)在100.7～209.1 nm范围内变化;Ti和Vs对S具有特别显著影响,Tf和Va对S没有显著影响;Ti不一致是百米U75V钢轨纵向性能不均匀的主要原因之一.采用"先慢后快"的两段式冷却方案,即在轧后钢轨表面温度冷却至相变终冷温度(约500℃)之前,以接近但不超过珠光体转变临界冷却速率的速度进行冷却,之后提高冷却速度(不超过10 ℃/s),有利于同时提高生产效率和百米U75V钢轨纵向性能的均匀性.

    百米U75V钢轨在线热处理工艺参数组织性能

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    热处理温度对Co28Fe28Ni19Si13B12高熵非晶合金微观结构的影响

    吴越代正昆周海涛
    12-17页
    查看更多>>摘要：以Co28Fe28Ni19Si13B12高熵非晶合金为研究对象,采用差示扫描量热法(DSC)、X射线衍射(XRD)和透射电镜(TEM)等检测手段,详细研究了该合金的晶化行为、热稳定性和微观结构.结果表明Co28Fe28Ni19Si13B12高熵非晶合金具有良好的玻璃形成能力(GFA)和较高的热稳定性.其起始晶化激活能Ex小于晶化峰值激活能Ep,表明在晶化过程中相对于晶粒形核而言,晶粒长大更困难;该合金经历了两次晶化,生成了 Co7Fe3相和Fe-B、Ni74 Si26相作为对应的晶化产物;在与吸热峰右侧对应的较高温度处退火后,Co7Fe3相消失出现新的(Ni,Fe)相,此时合金中仍存在Fe2B、Ni13Si12和Co2B 相.

    高熵合金非晶晶化行为热稳定性微观结构

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    某30CrMnSiNi2A肩轴热处理质量控制

    毛喆郑高峰赵松彬
    18-21页
    查看更多>>摘要：对某30CrMnSiNi2A肩轴零件的热处理工艺进行分析,采取真空油冷淬火代替以往的硝盐等温淬火,并结合生产中出现的问题,针对性的采取改进措施.通过热处理前增加去应力回火、淬火油温加热到50～90℃和不搅拌冷却,减少了肩轴的热处理变形;采用压力可控的压力机,明确了对变形肩轴的热校规范,避免了反复校正;通过在肩轴零件上切取硬度测量试样,避免因肩轴尺寸过大引起的操作不当导致硬度测量值不准确的问题,确保了肩轴零件热处理质量的稳定性.

    30CrMnSiNi2A肩轴真空变形校正

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    矫顽力在叶片残余应力评估中的应用研究

    封小亮马括刘课秀
    22-25页
    查看更多>>摘要：马氏体不锈钢水轮机叶片需进行焊后热处理以减少叶片焊接残余应力,但缺乏快捷无损的方式评估消应力热处理工艺.通过预制对比试件,采用磁矫顽力和钻孔残余应力检测方法分析焊后叶片的残余应力分布情况.结果表明,在比对试件中,钻孔法测得热处理后焊缝热影响区最大主应力下降55％,远低于材料的屈服强度550 MPa,矫顽力检测值下降20％;待评估试件热处理后热影响区矫顽力下降46％,矫顽力降至母材矫顽力同等水平,表明试件焊缝位置残余应力得到有效控制.验证了基于矫顽力无损评估马氏体不锈钢焊后热处理工艺和焊接接头应力分布的可行性.

    马氏体不锈钢热处理矫顽力残余应力

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    汽车用6111铝合金板材成形性和烤漆性研究

    韩如意董刘颖冯哲白云鹏...
    26-29,33页
    查看更多>>摘要：通过对6111铝合金坯料沿与轧制方向分别呈0°、45°和90°取样进行力学性能测试,采用模拟软件进行成形极限曲线模拟,对比不同预时效与预应变下板材的成形性和烤漆硬化性.结果表明6111铝合金板材具有各向异性,T4和T4P5态下与轧制方向呈0°时强度、应变硬化指数n值及塑性应变比r值均最高;T4P5态下板材成形性最好,其强度最低,延伸率、n值、r值、△r和成型极限值最大,屈强比最小.6111铝合金板材具有良好的烤漆硬化性能,与T4P5态相比其屈服强度提高了 97 MPa,2％塑性预应变处理后板材烤漆硬化性能再提高22 MPa.

    6111铝合金成型极限成形性烤漆硬化性

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    分流桥对多腔体铝型材挤压融合口断口性能的影响

    徐宁潘岩杨明陆宏韬...
    30-33页
    查看更多>>摘要：对融合口断口位置进行化学成分分析、金相组织观察以及力学性能检测,研究表明铸锭在较大挤压力的作用下与分流桥产生摩擦力,较大的摩擦力使得铸锭表面晶粒破碎严重,在后期热处理过程中晶粒长大形成粗大再结晶,导致融合区域断口呈大颗粒状.大颗粒状形态的晶粒会降低融合口位置的力学性能,在实际生产过程中应予以严格控制.

    分流桥铝型材挤压融合口力学性能断口

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    机加工刀具用W6Mo5Cr4V2钢开裂原因分析

    韩克甲王彤孟林丁铄锟...
    34-36,40页
    查看更多>>摘要：通过宏观检验、化学成分分析、硬度测试、金相检验和SEM形貌分析等方法对机加工刀具用W6Mo5Cr4V2钢开裂原因进行了分析.结果表明,失效机加工刀具组织存在断续网状与堆集的多角状碳化物以及后续热处理工艺不当导致的刀具出现未淬透现象是造成刀具开裂的主要原因.刀具淬硬区与未淬硬区之间的过渡区域及芯部网状与堆集的多角状碳化物集中处会产生较大应力集中点,在刀具进行磨削加工工艺或操作不当时,表层拉应力超过材料强度极限,并在内部淬火应力作用下,在应力点产生裂纹并扩展,最终导致刀具崩裂.

    机加工刀具碳化物W6Mo5Cr4V2钢磨削裂纹

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    半自磨机用Fe-1.1C-20Mn-2.5Cr-0.9Si-0.25Ti-1.0V-0.15Nb衬板的失效分析

    王栋栋王彬汪军
    37-40页
    查看更多>>摘要：针对某选矿厂∅10.37 m×5.49 m半自磨机高锰钢衬板在使用过程中出现断裂的情况,采用X射线荧光光谱仪(XRF)、扫描电子显微镜(SEM)和电子试验机(AGS-X 100KNx)等设备对衬板的化学成分、微观组织和拉伸断口形貌进行分析.结果表明衬板中存在疏松以及晶界处大量未溶块状碳化物和网状碳化物是导致半自磨机衬板早期断裂的主要原因.

    高锰钢疏松碳化物断裂

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    不锈钢475 ℃脆及其影响分析

    蒋克全赵兴德巢昺轩
    41-43,46页
    查看更多>>摘要：不锈钢在450～550℃温度范围内长时间加热,其冲击韧性会显著下降,这种现象称为475 ℃脆.分析475℃脆的特点及成因,介绍了几种典型不锈钢材料的475 ℃脆,并探究了热处理温度对其冲击韧性和耐腐蚀性的影响.另外,不锈钢475 ℃脆后零件易发生应力腐蚀开裂而失效.

    不锈钢475℃脆冲击韧性应力腐蚀开裂

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